隨著我國(guó)城市化高速發(fā)展和經(jīng)濟(jì)快速增長(zhǎng)，生產(chǎn)和生活廢水排放量日益增多，使我國(guó)河流型飲用水源安全隱患突出。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，約有65%的飲用水源不宜飲用，而氨氮(NH3-N)就是其中一種主要污染物。飲用水源突發(fā)氨氮污染不僅會(huì)引起水體富營(yíng)養(yǎng)化、發(fā)生赤潮等現(xiàn)象，更可能在很短時(shí)間內(nèi)造成水源污染及飲用水供水系統(tǒng)的重大損失，甚至進(jìn)一步觸發(fā)嚴(yán)重的社會(huì)穩(wěn)定問(wèn)題。

　　為響應(yīng)國(guó)家亟需應(yīng)急技術(shù)裝備產(chǎn)業(yè)化的號(hào)召，設(shè)計(jì)研發(fā)了一款便捷可拼裝式化學(xué)氧化消減裝置，用于應(yīng)急處理飲用水源突發(fā)污染事件，保障城鎮(zhèn)供水安全，同時(shí)帶動(dòng)全國(guó)環(huán)境應(yīng)急產(chǎn)業(yè)升級(jí)，具有良好的社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益。由于化學(xué)氧化具有反應(yīng)快速、降解徹底、價(jià)格低廉等優(yōu)點(diǎn)，在突發(fā)環(huán)境事件的應(yīng)急處理方面具有巨大潛力，因此本研究基于化學(xué)氧化法，選用飲用水源常規(guī)污染物氨氮測(cè)試該裝置性能，在優(yōu)化裝置工藝參數(shù)的同時(shí)找到去除氨氮的最佳工藝條件。目前國(guó)內(nèi)外去除氨氮的方法主要有吸附法、折點(diǎn)加氯法、吹脫法、生物脫氮法、化學(xué)沉淀法、催化濕式氧化法、液膜法以及電滲析法等。從需要滿足環(huán)境應(yīng)急中快速、高效、便捷、安全的角度來(lái)看，折點(diǎn)加氯法由于簡(jiǎn)單易行而經(jīng)常被采用。次氯酸鈉作為一種強(qiáng)氧化劑，已用于多類水處理，與傳統(tǒng)氧化劑液氯相比，次氯酸鈉安全無(wú)外泄，且可進(jìn)一步減少消毒副產(chǎn)物的產(chǎn)生，因此十分適用于氨氮污染水源的應(yīng)急處理。

　　本研究對(duì)化學(xué)氧化消減裝置的運(yùn)行參數(shù)包括進(jìn)出水口高度以及攪拌方式、時(shí)間和速度等進(jìn)行了優(yōu)化，并系統(tǒng)探討了氨氮濃度、氧化劑投量、pH值、反應(yīng)時(shí)間等對(duì)氨氮去除效果的影響，由此找出最佳反應(yīng)條件以使出水氨氮濃度達(dá)到我國(guó)《地表水環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》(GB3838—2002)中集中式生活飲用水地表水源HI類水標(biāo)準(zhǔn)(1.0mg/L)，為突發(fā)氨氮水污染事件的應(yīng)急處置提供參考。

　　一、試驗(yàn)裝置與方法

　　1.1 材料與儀器

　　主要試劑：氯化銨(GR，阿拉丁)、次氯酸鈉(漂水，工業(yè)級(jí)，實(shí)測(cè)有效氯含量為7.83%)、硫酸溶液(6mol/L)、氫氧化鈉溶液(1moI/L)、雙氧水(工業(yè)級(jí)，10%)。

　　主要儀器：島津UV-1800紫外可見(jiàn)分光光度計(jì)，PM2500型電子天平，雷磁PHS-29ApH計(jì)，百靈達(dá)7500型光度計(jì)，BLD立式攪拌機(jī)(旋槳式，兩片槳葉)，不銹鋼潛水?dāng)嚢铏C(jī)(加安裝導(dǎo)桿)，LS300-A型便捷式流速測(cè)定儀，WQ770型手持式濁度儀，DC-LWS型流量計(jì)，40ZX10-40型自吸泵。

　　1.2 試驗(yàn)裝置

　　中試裝置(見(jiàn)圖1)主要由自來(lái)水池(方形，2.8mx2.8mxl.5m)、原水池(方形，1.7mx1.7mx1.5m)、氧化池(圓形，直徑為2m、高為1.32m)和溶藥池(圓形，直徑為2m、高為1.32m)4部分組成，輔以攪拌機(jī)、潛水栗、流量計(jì)、水泵、閥門(mén)，通過(guò)進(jìn)、出水管道連接(DN40進(jìn)水管，DN50/80出水管)。水池全部選用夾網(wǎng)PVC復(fù)合材料，該材料耐腐蝕性強(qiáng)，且采用聚酯纖維網(wǎng)增加強(qiáng)度，類似鋼筋混凝土中的鋼筋，滿足作為應(yīng)急處理水池的要求，支撐采用鋼管支架，借鑒帳篷的方便、靈活性，滿足便攜、可拆卸等特點(diǎn)，可實(shí)現(xiàn)隨用隨拼裝。

　　氧化池為該裝置的主體部分，設(shè)計(jì)其有效深度為1m，處理流量為4m3/h(流速約為0.8m/S)。其內(nèi)固定有旋槳式立式攪拌機(jī)(安裝在距池底20cm處)和不銹鋼潛水?dāng)嚢铏C(jī)，可根據(jù)需要自行切換。為測(cè)試氧化池的工藝性能，設(shè)計(jì)了5個(gè)不同高度的進(jìn)水口和3個(gè)出水口。5個(gè)進(jìn)水口自下而上依次編號(hào)1、2、3、4、5，分別距池底25、45、65、81、95cm(約為水池有效深度的1/4、1/2、3/4、4/5、9/10)，3個(gè)出水口自下而上依次編號(hào)1、2、3，分別距池底16、57、93cm(約為水池有效深度的1/5、1/2、9/10)，出水口處又設(shè)有取樣口以便隨時(shí)取樣，通過(guò)閥門(mén)控制。

　　1.3 試驗(yàn)方法

　　本研究通過(guò)中試一方面找到去除氨氮的最佳工藝條件，另一方面借此測(cè)試并完善裝置的性能參數(shù)，其工藝流程如圖2所示。

　　整個(gè)中試在室溫(25T左右)下進(jìn)行，首先在原水池中加人氯化銨并選擇性加人硫酸溶液和氫氧化鈉溶液，通入自來(lái)水配制成不同pH值和不同氨氮濃度的模擬水，啟動(dòng)原水池中的攪拌機(jī)混合均勻。選擇性打開(kāi)氧化池的進(jìn)水閥門(mén)，通過(guò)流量計(jì)控制并記錄進(jìn)水流量。同時(shí)在溶藥池內(nèi)配好次氯酸鈉溶液，打開(kāi)閥門(mén)，通過(guò)流量計(jì)控制并記錄藥劑投加量，選擇性啟動(dòng)氧化池內(nèi)的攪拌機(jī)將藥劑與水進(jìn)行充分?jǐn)嚢?與上述水樣配制過(guò)程相同，均可通過(guò)手持式濁度儀和流速測(cè)定儀判斷是否混合均勻)。調(diào)節(jié)攪拌機(jī)的攪拌速度，控制攪拌時(shí)間和靜置反應(yīng)時(shí)間，取水樣過(guò)濾后測(cè)定出水氨氮濃度，考察氨氮濃度、次氯酸鈉投加量、pH值、進(jìn)出水口高度、攪拌方式、攪拌時(shí)間、攪拌速度、反應(yīng)時(shí)間等工藝條件對(duì)氨氮去除效果的影響。此外，考慮到實(shí)際突發(fā)污染水源的氨氮濃度，本研究分別選取超過(guò)我國(guó)集中式生活飲用水地表水源HI類水氨氮限值(1.0mg/L)的5、10、20倍(即5.0、10.0、20.0mg/L作為初始濃度進(jìn)行試驗(yàn)。氨氮濃度采用納氏試劑分光光度法測(cè)定。

　　二、試驗(yàn)方案與過(guò)程

　　2.1 去除氨氮的最佳工藝條件

　　2.1.1 工藝原理

　　試驗(yàn)采用折點(diǎn)加氯法去除氨氮，采用的藥劑為次氯酸鈉(俗稱漂水)。折點(diǎn)加氯法是將氯通人水中把NH3-N氧化成N2的化學(xué)脫氮工藝。當(dāng)氯通入水中達(dá)到某一點(diǎn)時(shí)水中游離氯含量最低，氨的濃度降為零，若氯通人量超過(guò)該點(diǎn)，水中的游離氯就會(huì)增多，因此該點(diǎn)稱為折點(diǎn)，該狀態(tài)下的氯化稱為折點(diǎn)氯化。該方法最突出的優(yōu)點(diǎn)是可通過(guò)正確控制加氯量和對(duì)流量進(jìn)行均化，使水中氨氮濃度降為零，同時(shí)達(dá)到消毒目的。

　　2.1.2 正交試驗(yàn)

　　根據(jù)反應(yīng)原理，影響次氯酸鈉氧化脫氮的因素主要有氨氮初始濃度(A)、次氯酸鈉投加量(B)、反應(yīng)時(shí)間(C)和pH值(D)，每個(gè)因素選取3個(gè)水平，選用L9(43)安排正交試驗(yàn)，如表1所示。

　　2.1.3 單因素最優(yōu)水平試驗(yàn)

　　參照正交試驗(yàn)結(jié)果，在典型濃度下以次氯酸鈉投加量、反應(yīng)時(shí)間和pH值為基本條件，確定常量與變量，進(jìn)一步考察工藝條件對(duì)氨氮去除效果的影響。

　?、俅温人徕c投加量對(duì)氨氮去除效果的影響

　　本研究分別考慮3個(gè)典型濃度下的試驗(yàn)效果，方便實(shí)際工程應(yīng)用進(jìn)行數(shù)據(jù)參考?？刂品磻?yīng)時(shí)間為40min，不調(diào)節(jié)pH值，模擬水中氨氮濃度為5.0mg/L時(shí)分別投加1、1.5、1_7、1.8、2、2.3、2.5mL/L次氯酸鈉，模擬水中氨氮濃度為10.0mg/L時(shí)分別投加1.5、1.7、1.8、1.9、2、2.3、2_5mL/L次氯酸鈉，模擬水中氨氮濃度為20.0mg/L時(shí)分別投加10、12、15、16、17、20、25mL/L次氣酸鈉，考察次氯酸鈉投加量對(duì)氨氮去除效果的影響。

　　②反應(yīng)時(shí)間對(duì)氨氮去除效果的影響

　　配制5.0、10.0、20.0mg/L典型濃度的氨氮污染模擬水樣，不調(diào)節(jié)pH值，按照試驗(yàn)①確定的最佳量投加次氯酸鈉，控制反應(yīng)時(shí)間分別為10、20、30、40、60、90、120min，考察反應(yīng)時(shí)間對(duì)氨氮去除效果的影響。

　?、踦H值對(duì)氨氮去除效果的影響

　　仍選取以上3個(gè)典型濃度的氨氮污染模擬水樣，控制3個(gè)典型濃度下的最佳次氯酸鈉投量和最佳反應(yīng)時(shí)間，調(diào)節(jié)反應(yīng)pH值分別為5、6、7、8、9、10、11，考察pH值對(duì)氨氮去除效果的影響。

　　2.2 裝置性能參數(shù)優(yōu)化

　　根據(jù)2.1節(jié)確定的最佳工藝條件，選取應(yīng)急事件寸常見(jiàn)氨氮濃度(10.0mg/L)，考察裝置進(jìn)出水口高度、攪拌方式、攪拌時(shí)間、攪拌速度對(duì)氨氮去除效果的影響，由此優(yōu)化裝置性能。

　　2.2.1 進(jìn)出水口高度對(duì)氨氮去除效果的影響

　　配制10.0mg/L典型濃度的氨氮污染模擬水樣，不調(diào)節(jié)pH值，投加1.9mL/L次氯酸鈉，依次選擇1、2、3、4、5號(hào)進(jìn)水口(分別距池底25、45、65、81、95cm)，啟動(dòng)旋槳式機(jī)械攪拌機(jī)以60r/min攪拌5min，然后靜置40min，從3號(hào)出水口(距池底93cm)取水樣，過(guò)濾后檢測(cè)氨氮濃度，考察進(jìn)水口髙度對(duì)氨氮去除效果的影響。

　　同理，從上述最佳進(jìn)水口通入氨氮污染模擬水樣，分別選擇1、2、3號(hào)出水口(分別距池底16、57、93cm)取樣，過(guò)濾后檢測(cè)氨氮濃度，考察出水口高度對(duì)氨氮去除效果的影響。

　　2.2.2 攪拌方式對(duì)氨氮去除效果的影響

　　配制10.0mg/L典型濃度的氨氮污染模擬水樣，不調(diào)節(jié)pH值，投加1.9mL/L次氯酸鈉，選擇最佳進(jìn)水口通人模擬水樣，分別啟動(dòng)旋槳式機(jī)械攪拌機(jī)、潛水?dāng)嚢铏C(jī)或者不采用攪拌機(jī)而利用水力攪拌混合，以60r/min攪拌或不攪拌，5min后靜置40min，選擇最佳出水口取水樣，過(guò)濾后檢測(cè)氨氮濃度，考察攪拌方式對(duì)氨氮去除效果的影響。

　　2.2.3 攪拌時(shí)間與速度對(duì)氨氮去除效果的影響

　　配制10.0mg/L典型濃度的氨氮污染模擬水樣，不調(diào)節(jié)pH值，投加1.9mL/L次氯酸鈉，選擇最佳進(jìn)水口通人模擬水樣，選擇最佳攪拌方式機(jī)械攪拌，以60r/min的速度分別攪拌30、60、120、180、300S，靜置40min，選擇最佳出水口取樣，過(guò)濾后檢測(cè)氨氮濃度，考察攪拌時(shí)間對(duì)氨氮去除效果的影響。

　　同理，選擇上述最佳攪拌時(shí)間，分別以60、75、90、105、120r/min的速度攪拌，經(jīng)同樣處理后檢測(cè)氨氮濃度，考察攪拌速度對(duì)氨氮去除效果的影響。

　　三、結(jié)果與討論

　　3.1 氨氮去除工藝

　　經(jīng)過(guò)正交試驗(yàn)，次氯酸鈉氧化脫除氨氮的測(cè)定結(jié)果如表2所示?？芍?，各因素對(duì)氨氮去除效果的影響排序?yàn)榘钡跏紳舛?gt;反應(yīng)時(shí)間>次氯酸鈉投加量>pH值。

　　3.1.1 次氯酸鈉投加量對(duì)氨氮去除效果的影響

　　試驗(yàn)結(jié)果表明，在室溫、不調(diào)節(jié)pH值、反應(yīng)40min的條件下，氨氮去除率隨次氯酸鈉投加量的增加而快速提高。當(dāng)氨氮初始濃度為5.0mg/L、次氯酸鈉投加量為2.5mL/L時(shí)，次氯酸鈉氧化對(duì)氨氮的去除率可達(dá)到99%以上，但投加1.7mL/L次氯酸鈉時(shí)氨氮濃度已降到1.0mg/L以下，綜合考慮去除效果和運(yùn)行成本確定次氯酸鈉最佳投加量為1.7mL/L。同樣可得，氨氮濃度超標(biāo)10倍時(shí)次氯酸鈉最佳投加量為1.9mL/L。此外，氨氮濃度超標(biāo)20倍時(shí)，次氯酸鈉投加量越大，氨氮去除率越高，但在最高投藥量下反應(yīng)40min仍不足以使氨氮濃度達(dá)標(biāo)，因此將在后續(xù)試驗(yàn)中綜合考慮反應(yīng)時(shí)間等因素尋找該濃度下的最佳投藥量。

　　3.1.2 反應(yīng)時(shí)間對(duì)氨氮去除效果的影響

　　在室溫，不調(diào)節(jié)pH值，對(duì)應(yīng)5.0、10.0、20.0mg/L初始氨氮濃度的次氯酸鈉投加量分別為1.7、1.9、15mL/L的條件下，3個(gè)典型濃度下氨氮去除率均大致隨反應(yīng)時(shí)間的增加而上升，120min后去除率可達(dá)到90%左右。40min處是一個(gè)拐點(diǎn)，10~40min內(nèi)氨氮去除率快速提高(見(jiàn)圖3)，考慮到應(yīng)急工程中要在最短時(shí)間內(nèi)達(dá)到出水水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)，因此確定最佳反應(yīng)時(shí)間為40min。

　　3.1.3 PH值對(duì)氨氮去除效果的影響

　　在室溫，對(duì)應(yīng)5.0、10.0、20.0mg/L初始氨氮濃度的次氯酸鈉投加量分別為1.7、1.9、15mL/L，反應(yīng)40mm的條件下，3個(gè)典型濃度下氨氮去除率隨pH值的變化趨勢(shì)一致，大致表現(xiàn)為從酸性到中性逐漸提高，然后從中性到堿性開(kāi)始降低。pH值為7~9時(shí)氨氮去除率最高，該pH值范圍與測(cè)得的模擬水樣的pH值一致，因此不調(diào)節(jié)PH值有利于氨氮的去除。同時(shí)還發(fā)現(xiàn)，在3個(gè)典型濃度下，氨氮去除率隨pH值變化波動(dòng)幅度較小，這說(shuō)明pH值對(duì)氨氮去除效果的影響較小，實(shí)際應(yīng)用中可不考慮，與上述正交試驗(yàn)結(jié)果一致。

　　3.2 裝置性能參數(shù)優(yōu)化

　　3.2.1 進(jìn)出水口高度對(duì)氨氮去除效果的影響

　　在氨氮初始濃度為10.〇mg/L時(shí)，依次選擇1、2、3、4、5號(hào)進(jìn)水口(分別距池底25、45、65、81、95cm)運(yùn)行工藝(室溫、不調(diào)節(jié)pH值、次氯酸鈉投加量為1.9mL/L、攪拌速度為60r/min、反應(yīng)40min，下同)，反應(yīng)后從3號(hào)出水口(距池底93cm)出水，試驗(yàn)結(jié)果表明從5號(hào)進(jìn)水口進(jìn)水時(shí)氨氮去除率最高，可達(dá)到92.88%?？傮w上來(lái)看，從5個(gè)進(jìn)水口進(jìn)水時(shí)氨氮去除率波動(dòng)范圍不大，說(shuō)明進(jìn)水口高度對(duì)氨氮去除效果的影響相對(duì)較小。但為完善工藝性能，建議實(shí)際工程中設(shè)計(jì)進(jìn)水口高度為水池有效深度的9/10。

　　從5號(hào)進(jìn)水口通人同樣濃度的模擬水樣，經(jīng)裝置處理后分別從1、2、3號(hào)出水口取樣，測(cè)得從3號(hào)出水口出水時(shí)氨氮去除率要顯著低于1號(hào)和2號(hào)，可能是攪拌機(jī)的安裝高度限制了底部出水口的混合效率。從2號(hào)出水口出水時(shí)氨氮去除率最高，達(dá)到92.77%，因此建議裝置出水口設(shè)計(jì)高度為水池有效深度的1/2。

　　3.2.2 攪拌方式對(duì)氨氮去除效果的影響

　　在氨氮初始濃度為10.0mg/L時(shí)，從5號(hào)進(jìn)水口進(jìn)水，改變不同的攪拌方式運(yùn)行反應(yīng)后從2號(hào)出水口出水，經(jīng)旋槳式機(jī)械攪拌機(jī)攪拌后氨氮去除率最高，可達(dá)到90.88%，潛水?dāng)嚢铏C(jī)的效果次之，去除率約為82.89%，而單純依靠進(jìn)出水的水動(dòng)力攪拌時(shí)氨氮去除率遠(yuǎn)低于機(jī)械攪拌和潛水?dāng)埌瑁⑶以谙嗤瑮l件下達(dá)不到出水水質(zhì)要求。因此，建議裝置的攪拌工藝采用機(jī)械攪拌槳。

　　3.2.3 攪拌時(shí)間與速度對(duì)氨氮去除效果的影響

　　在上述同等工藝條件下，攪拌時(shí)間和速度對(duì)氨氮去除效果的影響較大，氨氮去除率均隨攪拌時(shí)間和速度的增加而提高，見(jiàn)圖4。

　　如圖4(a)所示，當(dāng)攪拌時(shí)間達(dá)到300s(即5min)時(shí)氨氮去除率最高可達(dá)90%以上，但攪拌180s(即3min)時(shí)已達(dá)到出水水質(zhì)要求，為節(jié)約成本，選擇裝置最佳攪拌時(shí)間為3min。如圖4(b)所示，攬拌速度越快則氨氮去除率越高，控制攪拌時(shí)間為3min，攪拌速度達(dá)到75r/min時(shí)出水水質(zhì)可達(dá)標(biāo)，超過(guò)100r/min時(shí)氨氮去除率可達(dá)到90%以上。因此，建議裝置攪拌速度控制在75r/min以上。

　　3.3 補(bǔ)充與討論

　　3.3.1 關(guān)于折點(diǎn)加氯法與余氯處理

　　折點(diǎn)加氯法雖然便捷、高效，但也應(yīng)考慮到出水中殘留的氯對(duì)河流中魚(yú)類具有較大的致死性，研究發(fā)現(xiàn)當(dāng)水中游離氯含量超過(guò)0.4mg/L時(shí)，對(duì)魚(yú)類致死量較高。為驗(yàn)證該結(jié)論的可靠性，本研究在氧化池出水中放養(yǎng)了10條羅非魚(yú)，5min內(nèi)全部死亡。因此，投加次氯酸鈉處理后的出水在排放前一般需要用雙氧水進(jìn)行反氯化，以去除水中殘留的氯，最大程度降低死魚(yú)現(xiàn)象。后續(xù)試驗(yàn)初步研究了在保證投加足量的次氯酸鈉時(shí)雙氧水的投加量與反應(yīng)時(shí)間對(duì)水中余氯的影響。

　　分別選擇超標(biāo)5、10、20倍濃度的氨氮模擬水樣進(jìn)行試驗(yàn)，通入各濃度下最佳量的次氯酸鈉，發(fā)現(xiàn)經(jīng)最佳工藝處理后，出水余氯濃度大致在5mg/L左右(實(shí)測(cè)5.3mg/L)，因此本試驗(yàn)考察在該余氯濃度下雙氧水的投加情況。在處理出水中分別投加8、10、15、20、25、30、35μL/L雙氧水，反應(yīng)15、30、60min后快速測(cè)定出水中游離氯的濃度，結(jié)果如圖5所示。

　　由圖5可知，余氯濃度隨雙氧水投加量和反應(yīng)時(shí)間的增加而減少。25μL/L是雙氧水投加量的拐點(diǎn)，投加8~20μL/L雙氧水，余氯濃度開(kāi)始逐漸降低，當(dāng)投加25μL/L時(shí)余氯濃度急劇下降，反應(yīng)30min后降到0.2mg/L以下，超過(guò)25μL/L時(shí)余氯濃度雖有所降低但進(jìn)展緩慢。去除余氯后再次在氧化池中放養(yǎng)10條羅非魚(yú)，24h內(nèi)僅有1條死亡。因此，建議雙氧水最佳投量為25μL/L。

　　3.3.2 關(guān)于裝置的完善升級(jí)

　　處理流量(4m3/h)、攪拌槳安裝高度(距池底20cm)、槳葉形式(旋槳式兩葉槳)等參數(shù)，也有很大可能影響裝置的運(yùn)行效果，因此后續(xù)研究可改變這些參數(shù)，對(duì)裝置性能進(jìn)一步完善升級(jí)。

　　四、結(jié)論

　?、俅温人徕c氧化脫除氨氮的影響因素排序?yàn)椋喊钡跏紳舛?gt;反應(yīng)時(shí)間>次氯酸鈉投加量>pH值。由于反應(yīng)pH值對(duì)氨氮去除率的影響較低，實(shí)際工程中可不作考慮。典型濃度下應(yīng)急處理氨氮污染飲用水源的最佳工藝條件如下：在常規(guī)pH值條件下，水中氨氮濃度超標(biāo)5、10、20倍時(shí)分別投加次氯酸鈉1.7、1.9、15mL/L，反應(yīng)40min，基本能使水中氨氮濃度降到地表水IE類標(biāo)準(zhǔn)限值1.0mg/L以下。

　?、诨瘜W(xué)氧化裝置主體材料強(qiáng)度高、耐腐蝕性強(qiáng)，鋼管支架支撐性好，搭建靈活、方便，裝置整體上便捷、可拆卸，滿足應(yīng)急處理設(shè)備的要求。建議設(shè)置裝置的有效處理水深為水池高度的4/5，進(jìn)水口設(shè)在水池有效深度的9/10處，出水口設(shè)在水池有效深度的1/2處，裝置內(nèi)選用機(jī)械攪拌槳，攪拌速度不低于75r/min，攪拌時(shí)間不少于3min。

　?、垭p氧水能有效降低水中余氯濃度，當(dāng)出水中余氯濃度約為5mg/L時(shí)，投加25μL/L雙氧水、反應(yīng)30min后余氯濃度能降到0.2mg/L以下，減輕對(duì)水生生物的危害。( >

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